1、前言

　　隨著歲月的流逝，任何一座“新”建的橋梁經過若幹年大自然的侵蝕和使用

，終將成為一座“舊”橋；橋qiao梁liang的de加jia固gu與yu維wei修xiu同tong重zhong建jian新xin橋qiao相xiang比bi具ju有you更geng高gao的de經jing濟ji效xiao益yi，對dui橋qiao梁liang的de加jia固gu以yi及ji如ru何he提ti高gao其qi承cheng載zai力li問wen題ti的de研yan究jiu試shi驗yan與yu推tui廣guang，已yi經jing引yin起qi世shi界jie性xing的de關guan注zhu。橋qiao梁liang的de加jia固gu利li用yong和he改gai造zao是shi一yi個ge永yong久jiu性xing的de技ji術shu課ke題ti，已yi成cheng為wei橋qiao梁liang工gong程cheng建jian設she中zhong既ji古gu老lao
、又年輕的新興學科，是一項既綜合繁雜，又在不斷發展創新、逐步完善的技術
；也是橋梁建設可持續發展的一個重要組成部分和關鍵技術之一。

　　近年來，橋梁加固工程越來越多，但目前橋梁加固的設計計算理論還不夠成熟和完善
，至今未有專門的橋梁加固規範。

　　2、橋梁加固常用方法和計算理論

　　2.1改變受力體係加固法

　　2.1.1改變受力體係加固機理

　　gaibianjiegoudeshoulitixinengdafudujianxiaojisuanwanju
，tigaojiegougoujiandechengzaili，dadaojiaqiangyuanjiegoudemude。baokuozailiangdezhongjianbuweizengshezhidian
，zengshetuoliang(架)
，拆除墩柱(簡稱托梁拔柱)
，將多跨簡支梁變為連續梁等方法。

　　如當有大件車輛通過橋梁時，為避免短期的過載給橋梁造成永久的損傷，可用增設支點的方法加固。

　　按增設支點的支撐剛度，改變受力體係可分為剛性支點和彈性支點兩種；按(an)支(zhi)撐(cheng)時(shi)的(de)受(shou)力(li)情(qing)況(kuang)
，可(ke)分(fen)為(wei)預(yu)應(ying)力(li)支(zhi)撐(cheng)和(he)非(fei)預(yu)應(ying)力(li)支(zhi)撐(cheng)。所(suo)謂(wei)剛(gang)性(xing)支(zhi)點(dian)，是(shi)指(zhi)增(zeng)設(she)的(de)支(zhi)撐(cheng)件(jian)剛(gang)度(du)較(jiao)大(da)，以(yi)致(zhi)被(bei)加(jia)固(gu)結(jie)構(gou)構(gou)件(jian)的(de)新(xin)支(zhi)點(dian)在(zai)外(wai)荷(he)載(zai)的(de)作(zuo)用(yong)下(xia)，豎(shu)向(xiang)位(wei)移(yi)小(xiao)到(dao)可(ke)以(yi)忽(hu)略(lve)；有you時shi盡jin管guan新xin支zhi座zuo由you較jiao大da的de豎shu向xiang位wei移yi
，但dan由you於yu在zai外wai荷he載zai作zuo用yong下xia，原yuan結jie構gou支zhi座zuo也ye同tong樣yang有you變bian位wei，新xin舊jiu支zhi座zuo的de相xiang對dui位wei移yi很hen小xiao，這zhe種zhong新xin支zhi點dian也ye屬shu於yu剛gang性xing支zhi點dian。所suo謂wei預yu應ying力li撐cheng杆gan，是shi指zhi在zai施shi工gong時shi

，對dui支zhi撐cheng杆gan件jian施shi加jia預yu壓ya應ying力li，使shi其qi對dui被bei加jia固gu的de結jie構gou構gou件jian施shi加jia預yu頂ding力li，它ta不bu僅jin可ke保bao證zheng支zhi撐cheng杆gan件jian良liang好hao的de參can加jia工gong作zuo
，而er且qie調tiao節jie被bei加jia固gu結jie構gou構gou件jian的de內nei力li。

　　2.1.2改變受力體係加固計算

　　改變受力體係加固法的一般計算步驟如下：

　　(1)計算並繪製加固時原構件在剩餘的那部分荷載作用下的內力圖
；

　　(2)若施加預頂力，根據所設時的加固後的內力圖，確定預頂力的大小，按原結構的計算繪製在支點預頂力作用下梁的內力圖
；

　　(3)按加固後的計算簡圖，計算並繪製在新增荷載及加固時卸除荷載作用下的內力圖；

　　(4)將上述三項內力迭加，繪製梁各截麵的內力包絡圖；

　　(5)計算梁各截麵的實際承載力，並繪製梁的材料圖；

　　(6)調節預頂力值，使梁的內力圖小於梁的材料圖；

　　(7)根據支點的最大支承反力

，設計支撐構件
，其多為軸心受力構件，可按鋼筋混凝土規範與鋼結構規範進行設計
；

　　(8)計算預應力撐杆的頂撐控製量。

　　當用縱向壓縮法對預應力撐杆係統施加預升力時，其預升量

　　ΔL=Lε+a(2-1)

　　式中,L―撐杆長度
；εa―撐杆端部與被加固構件混凝土間的壓縮量,可取2～4mm。―撐杆在預應力作用下引起的應變；

　　2.2增大截麵加固法

　　2.2.1增大截麵加固機理及適用範圍

　　增大截麵加固法通常稱為外包混凝土加固法,它是增大構件的截麵和配筋率,用以提高構件的強度、剛度、穩定性和抗裂性

，也可用來修補裂縫等，梁式橋和拱式橋等橋梁均可采用該方法加固。

　　根據被加固構件的受力特點和加固目的要求、構件部位與尺寸
、施工方便等可設計為單側
、雙側或三側加固,以及四周外包加固。根據不同的加固目的和要求,又可分為加大截麵為主加固和加配鋼筋為主加固,或者兩者同時采用的加固。加大截麵為主的加固,為了保證補加的混凝土正常工作,亦需適當配置構造鋼筋。加配鋼筋為主的加固,為了保證配筋的正常工作,需按鋼筋的間距和保護層等構造要求決定適當增大截麵尺寸。加固中應將新舊鋼筋焊接,或用錨杆聯結補強鋼筋和原構件,同時將舊混凝土表麵鑿毛清洗幹淨,確保新舊混凝土良好結合。

　　增大截麵加固法使用普通混凝土,強度等級不低於C20,當加固層較薄,鋼筋較密時,可用細石子混凝土,在條件許可的情況下亦可采用鋼纖維混凝土加固,配置的鋼材除普通混凝土外還可采用型鋼和鋼板等。

　　增大截麵加固法的缺點是現場濕作業工作量大,養護期較長,並對結構外觀和淨空有一定的影響。

　　2.2.2增大截麵加固計算

　　采用增大截麵加固橋梁,其承載力計算受到原構件應力應變的影響,不能簡單地作為整體截麵用有關公式計算。在加固計算中,首先應確定加固前構件的實際應力應變水平,並考慮新混凝土與原結構協同工作的程度,然後進行合理的計算。

　　2.2.2.1受彎構件加固計算要點

　　受彎構件外包混凝土加固設計,應根據現場結構的實際情況,分別采用受壓區或受拉區兩種不同的加固形式。

　　(1)受壓區外包混凝土加固

　　一般用剛架拱
、桁架拱等拱橋的斜腿、斜撐或弦杆的加固。采用受壓區加固的受彎構件,其承載力、抗裂度、鋼筋應力
、裂縫寬度及變形計算和演算可按現行國家標準《混凝土結構設計規範》(GBJ10-89)中關於疊合構件的規定進行。

　　實驗研究表明,在相同彎矩作用下,二次受力疊合梁的受拉筋應力

、撓度和曲率都比相同截麵和配筋的一次受力整澆梁的相應值大得多。其次,二次受力疊合梁在第一次受力時是由疊合前的原混凝土承受壓力。而在二次受力時,主要由後澆混凝土承受壓力。這使後澆混凝土受壓應變比相應整澆梁小,因此,加固計算必須考慮疊合梁二次受力的特點進行較複雜的計算。

　　(2)受拉區外包混凝土加固

　　受拉區外包混凝土加固方法,一般用於梁式橋跨中部位、拱式橋的拱頂底麵和拱腳頂麵等受拉區。

　　對於在受拉區采用外包混凝土,增加鋼筋加固的受彎構件,其截麵受力可按規範中一般受彎構件的規定計算。但應考慮以下不同點:

　　①新加部分承載力應乘以共同工作係數ψ進行折減,對於正彎矩截麵受彎構件ψ=0.9;對於斜截麵受剪構件ψ=0.7～0.9；

　　②加固結構截麵受壓區高度與一般受彎構件是不同的；

　　③當新加鋼筋與原鋼筋相距較遠時,受拉區混凝土可能會出現較大裂縫,應采取適當措施,滿足使用要求。

　　2.2.2.2偏心受壓構件加固計算要點

　　當用外包混凝土法加固鋼筋混凝土偏心受壓構件時,應按整體截麵以現行國家標準中有關公式進行其正截麵承載力計算。其中,新增混凝土和縱向鋼筋的強度設計值應按下列規定予以折減。

　　(1)受壓區新增混凝土和縱向鋼筋的抗壓強度設計值乘以0.9的係數；

　　(2)受拉區新增縱向鋼筋的抗拉強度設計值乘以0.9的係數。

　　2.2.2.3增大截麵加固加固計算

　　在澆築疊合層之前

，構件上作用有彎矩M1，截麵上的應力如圖b所示，稱為第一階段受力。待疊合層中。

　　的混凝土達到設計強度後，構件進入整體工作階段，新增荷載在構件上產生的彎矩為M2，由疊合構件的全高h承擔，截麵應力如圖c

，稱為第二階段受力
，在總彎矩Mz=M1+M2的作用下，截麵應力如圖d所示。

　　2.3碳纖維布加固法

　　2.3.1碳纖維布加固機理

　　工gong程cheng材cai料liao的de進jin步bu及ji新xin材cai料liao的de出chu現xian曆li來lai是shi土tu木mu結jie構gou工gong程cheng發fa展zhan的de先xian驅qu和he動dong力li。碳tan纖xian維wei材cai料liao的de出chu現xian和he成cheng功gong應ying用yong於yu土tu木mu工gong程cheng的de加jia固gu和he補bu強qiang上shang，使shi土tu木mu工gong程cheng加固技術研究更上一個台階。碳纖維是一種新型材料,因其質輕、耐腐蝕、片材很薄、抗拉強度高而被廣泛應用。碳纖維布(片)加固法亦被視為梁式橋加固補強
、提高承載能力,尤其是當高度受限製時的首選加固方法,其施工工藝也很簡單。

　　2.3.2碳纖維布加固法受力分析與設計計算

　　2.3.2.1加固受力特點分析

　　(1)與傳統的其它加固方法相比，采用碳纖維布加固橋梁能最小程度的改變原有結構的應力分布，保證在設計荷載範圍內與原結構共同受力；

　　(2)將抗拉性能優良的碳纖維布用粘結材料粘貼到梁體底麵或箱梁內壁上
，使其與原結構一起參與受力
，即碳纖維布可以與原結構內布置的鋼筋共同承受拉力，以提高橋梁的承載能力；

　　(3)沿橋梁的主拉應力方向(或與裂縫正交方向)粘貼碳纖維布，兩端分別設置錨固端；據此可約束混凝土表麵裂縫
、防止裂縫再擴展，從而達到提高構件抗彎剛度、減少構件撓度
、改善梁體受力狀態的目的
；

　　(4)目前可用於橋梁結構加固用的碳纖維布、單向碳纖維交織布、雙向碳纖維交織布及單向碳纖維層壓材料等，可根據不同的結構部位和受力特點與方向等，選擇相應的碳纖維布進行加固；

　　(5)碳纖維布加固混凝土構件
，在提高其受彎承載力的同時還可能影響受彎構件的破壞形態。當碳纖維布用(yong)量(liang)過(guo)多(duo)時(shi)，構(gou)件(jian)的(de)破(po)壞(huai)形(xing)態(tai)將(jiang)由(you)碳(tan)纖(xian)維(wei)被(bei)拉(la)斷(duan)引(yin)起(qi)的(de)破(po)壞(huai)轉(zhuan)變(bian)為(wei)混(hun)凝(ning)土(tu)被(bei)突(tu)然(ran)壓(ya)碎(sui)破(po)壞(huai)。與(yu)此(ci)同(tong)時(shi)，由(you)於(yu)碳(tan)纖(xian)維(wei)為(wei)完(wan)全(quan)彈(dan)性(xing)材(cai)料(liao)
，它(ta)與(yu)鋼(gang)筋(jin)的(de)共(gong)同(tong)工(gong)作(zuo)會(hui)減(jian)弱(ruo)鋼(gang)筋(jin)塑(su)性(xing)性(xing)能(neng)對(dui)構(gou)件(jian)延(yan)性(xing)的(de)影(ying)響(xiang)。碳纖維布用量過多

，構件的延性將有所降低。因此，碳纖維布用於鋼筋混凝土梁式橋加固補強時，應根據實際情況合理使用；

　　(6)由於碳纖維布加固後在最後破壞時的突然性(拉斷或剝離等脆性破壞)，其承載力極限狀態不能按普通鋼筋混凝土的定義
，一般應按碳纖維抗拉強度的2/3進行抗彎承載力計算
；

　　(7)試驗研究證實，碳纖維布能夠提高混凝土梁抗剪承載力，其作用機理與箍筋類似
，同時還能明顯改善構件的變形性能
，增強構件的變形能力

；

　　(8)碳纖維布與混凝土基層界麵，可分為兩個界麵區
，即混凝土層與粘結樹脂界麵區、粘結樹脂與碳纖維布界jie麵mian區qu。粘zhan結jie性xing能neng的de本ben質zhi是shi接jie觸chu麵mian間jian的de相xiang互hu作zuo用yong，宏hong觀guan上shang表biao現xian為wei液ye態tai聚ju合he物wu浸jin潤run表biao麵mian後hou形xing成cheng的de機ji械xie鎖suo結jie，微wei觀guan上shang表biao現xian為wei分fen子zi擴kuo散san後hou相xiang互hu纏chan結jie作zuo用yong，或huo化hua學xue鍵jian作zuo用yong
，或huo靜jing電dian吸xi引yin作zuo用yong，或huo其qi複fu合he作zuo用yong。

　　2.3.2.2碳纖維布加固計算要點

　　(1)采用碳纖維布加固橋梁
，目前一般的計算方法是將碳纖維布按照一定的標準(例如強度或容許應力)近似換算成一定用量的鋼筋，然後按照傳統的鋼筋混凝土受力分析模型進行理論分析。雖然是近似計算方法，但理論分析結果與實驗數據吻合得很好
，因此在一般情況下是適用的。

　　(2)碳纖維布加固用量，可按式(2-3)估算。

　　Acf=As(Ry/Rcf)(2-3)

　　式中，Acf――碳纖維布用量(麵積)；As――為抵抗不足彎矩所需的鋼筋麵積；Ry――鋼筋的抗拉設計強度；

　　Rcf――碳纖維布抗拉設計強度。

　　(3)除按上式估算的碳纖維布加固用量(麵積)外
，還必須考慮必要的錨固長度和搭接長度所需麵積，以及必要的邊、角廢料等裁減損耗等。

　　2.3.2.3碳纖維布加固橋梁特點

　　(1)不增加恒載及斷麵尺寸

　　碳纖維布的自重僅為200～300g/m2，設計厚度為0.111～0.167mm，加上環氧樹脂係列的粘結材料的自重也很輕，對整個結構重量及橋下淨空的影響很小，可忽略不計。同時，碳纖維布可以多層粘結。根據加固的要求
，碳纖維布可以在一個部位重疊粘貼，充分滿足加固的要求。這一優點是傳統加固補強方式所難以比擬的。

　　(2)可適應不同構件形狀
，成型很方便

　　斜、彎、坡及異型結構的補強，采用傳統的方法
，施工難度大。采用碳纖維布補強法
，因碳纖維布的de隨sui型xing性xing極ji強qiang的de特te點dian，可ke以yi隨sui結jie構gou外wai形xing變bian化hua任ren意yi施shi工gong，從cong而er降jiang低di施shi工gong難nan度du，減jian少shao施shi工gong成cheng本ben
，縮suo短duan施shi工gong工gong期qi，產chan生sheng極ji大da的de社she會hui及ji經jing濟ji效xiao益yi。

　　(3)施工簡便

　　特別是當箱梁內部的作業空間受到限製時，碳纖維布加固法是可選擇的一種方法。該法工藝簡便
，無需大型設備
、模板
、夾具及支撐，操作起來簡單易行

，因而施工所需工作麵小，在作業空間受限製時
，該優點是其它加固方法無法比擬的。

　　(4)采用碳纖維布加固補強，對原結構不產生新的損傷

　　碳纖維布加(jia)固(gu)補(bu)強(qiang)係(xi)采(cai)用(yong)環(huan)氧(yang)樹(shu)脂(zhi)係(xi)列(lie)的(de)粘(zhan)結(jie)材(cai)料(liao)進(jin)行(xing)粘(zhan)貼(tie)，不(bu)需(xu)要(yao)設(she)置(zhi)錨(mao)固(gu)螺(luo)栓(shuan)及(ji)開(kai)鑿(zao)混(hun)凝(ning)土(tu)等(deng)，因(yin)而(er)不(bu)會(hui)對(dui)已(yi)經(jing)損(sun)傷(shang)的(de)結(jie)構(gou)產(chan)生(sheng)新(xin)的(de)破(po)壞(huai)，更(geng)可(ke)避(bi)免(mian)鑽(zuan)孔(kong)時(shi)與(yu)結(jie)構(gou)內(nei)原(yuan)有(you)鋼(gang)筋(jin)和(he)預(yu)應(ying)力(li)索(suo)發(fa)生(sheng)衝(chong)突(tu)而(er)引(yin)起(qi)新(xin)的(de)問(wen)題(ti)。

　　(5)能有效地封閉混凝土的裂縫

　　碳纖維布(片)粘貼在混凝土的表麵，不僅封閉了混凝土的裂縫
，其高強高模量的特性還約束了混凝土結構裂縫的產生和擴展，改變了裂縫的形態
，使寬而深的裂縫變成分散的細微的裂縫，從而提高了混凝土構件的整體剛度。

　　(6)碳纖維布(片)具有良好的耐化學腐蝕性

　　碳纖維布(片)一yi種zhong複fu合he材cai料liao
，幾ji乎hu無wu腐fu蝕shi性xing和he磁ci性xing
，具ju有you良liang好hao的de耐nai熱re性xing，不bu僅jin能neng經jing得de起qi水shui泥ni堿jian性xing的de侵qin蝕shi，而er且qie當dang應ying用yong於yu經jing常chang受shou鹽yan害hai侵qin蝕shi等deng腐fu蝕shi性xing環huan境jing時shi，其qi壽shou命ming也ye較jiao長chang。因yin而er碳纖維布加固法，在不利環境下較其它方法更顯出其優越性。

　　(7)不影響結構的外觀

　　碳纖維布(片)的厚度很薄

，粘貼固化後其表麵還可以塗刷一層與原結構外觀顏色一致的塗料，而不影響結構的外觀。

　　2.4粘貼鋼板加固法

　　2.4.1粘貼鋼板法加固機理

　　貼鋼法加固橋梁一般采用環氧樹脂或建築結構膠將鋼板
、鋼筋或玻璃鋼等抗拉強度較高的材料粘貼在鋼筋混凝土受彎構件表麵
，使之與結構物形成整體
，從而取得提高構件的抗彎能力
，以及減少裂縫擴展的效果。該加固方法具有施工簡便，粘鋼所占空間小，不減少橋梁淨空，加固施工周期短，消耗材料少，粘鋼加固部位、範圍與強度可視設計構造需要靈活設置，並可在不影響或少影響交通的情況下施工。所以
，貼鋼法是常用的加固方法。

　　2.4.2粘貼鋼板法計算理論

　　2.4.2.1受彎構件的計算

　　受彎構件截麵強度不足時在受拉區加固，可采取在受拉區表麵粘貼鋼板的方法，如圖3。此時，按截麵受彎承載力計算，可按照現行國家標準《混凝土結構設計規範》規定進行，其受壓區高度和截麵受彎承載力。

　　式中，fy0―原結構縱向鋼筋抗拉強度設計值；As0―原結構縱向受拉鋼筋截麵麵積；fay―加固鋼板抗拉強度設計值
；Aa―加固鋼板截麵麵積；―原結構縱向受壓鋼筋抗拉強度設計值


；A’so―原結構縱向受壓鋼筋截麵麵積
；fcm0―原結構混凝土彎曲抗壓強度設計值；X―混凝土受壓區高度；b0―原構件的寬度；h0―原構件的有效高度；―原構件的受壓區保護層厚度；0.9―考慮加固鋼板的應力滯後、以及撕脫力影響等強度折減係數。

　　2.4.2.2鋼板錨固長度計算

　　(1)受拉鋼板在其加固點外的錨固粘結長度L1,按式(2-6)確定。

　　L1≥2fayta/fcv(2-6)

　　式中，Ta―受拉加固鋼板厚度;fcv―被粘混凝土抗剪強度設計值。

　　公式中數值2為錨固區剪應力分布不均勻係數,近似按三角形考慮。

　　(2)若鋼板粘結長度無法滿足上述要求,可在鋼板的端部錨固區粘結U型箍板，

　　此時，錨固區的長度應滿足下列規定：

　　當fvb1≤2fcvLu時

　　f≤0.5f(2-7)cvb1L1+0.7nfvbbb1ayAa

　　當fvb1>2fcvLu時

　　fayAa≤(0.5b1L1+nbuLu)fcv(2-8)

　　式中
，n―每端箍板數量;bu―箍板寬度;Lu―箍板單肢的梁側混凝土的粘結長度;fv―鋼與鋼粘結抗剪強度設計值。

　　2.4.2.3斜截麵粘結鋼板加固計算

　　當構件斜截麵受剪承載力不足時,按下圖所示方法粘結並聯U型箍板進行加固。

　　如圖5，此時斜截麵受剪承載力

　　V≤Vo+2fayAalLu/S(2-9)

　　同時，必須滿足以下條件：

　　L≥(2-10)1.5u/S

　　式中
，V―斜截麵剪力設計值;V0―原構件斜截麵受剪承載力設計值;Aal―單肢箍板截麵麵積;S―箍板軸線間距。

　　2.5錨噴混凝土加固法

　　2.5.1錨噴混凝土的定義

　　“錨噴混凝土”實(shi)際(ji)上(shang)由(you)兩(liang)部(bu)分(fen)組(zu)成(cheng)，首(shou)先(xian)是(shi)將(jiang)錨(mao)杆(gan)錨(mao)入(ru)擬(ni)補(bu)強(qiang)部(bu)位(wei)結(jie)構(gou)內(nei)，掛(gua)設(she)補(bu)強(qiang)鋼(gang)筋(jin)網(wang)，然(ran)後(hou)再(zai)噴(pen)射(she)一(yi)定(ding)厚(hou)度(du)的(de)混(hun)凝(ning)土(tu)，形(xing)成(cheng)與(yu)原(yuan)來(lai)結(jie)構(gou)共(gong)同(tong)承(cheng)受(shou)外(wai)載(zai)作(zuo)用(yong)的(de)組(zu)合(he)結(jie)構(gou)。所(suo)以(yi)，錨(mao)噴(pen)混(hun)凝(ning)土(tu)是(shi)借(jie)助(zhu)噴(pen)射(she)機(ji)械(xie)，利(li)用(yong)壓(ya)縮(suo)空(kong)氣(qi)將(jiang)新(xin)混(hun)凝(ning)土(tu)混(hun)合(he)料(liao)，通(tong)過(guo)管(guan)道(dao)高(gao)速(su)噴(pen)射(she)到(dao)已(yi)錨(mao)固(gu)好(hao)鋼(gang)筋(jin)網(wang)的(de)受(shou)噴(pen)麵(mian)上(shang)
，待(dai)其(qi)凝(ning)結(jie)硬(ying)化(hua)形(xing)成(cheng)一(yi)種(zhong)鋼筋混凝土。

　　錨噴混凝土不需振搗，而是在高速噴射時
，由水泥與骨料的反複連續撞擊而使混凝土壓密，同時又可采用較小的水灰比(常為0.4～0.45)
，使其與混凝土、磚石、鋼材產生較高的粘結強度，所以新舊混凝土結合麵上能夠傳遞拉應力和剪應力。

　　2.5.2錨噴混凝土加固機理

　　錨噴混凝土加固橋梁的方法是“新奧法”隧道施工法在橋梁加固中的應用，其加固橋梁的原理就是通過新增加混凝土與受力鋼筋和原結構緊密結合
，組成“錨噴混凝土(內含補強鋼筋網)―錨杆―原結構”的de整zheng體ti組zu合he結jie構gou。通tong過guo錨mao噴pen加jia固gu層ceng與yu原yuan結jie構gou緊jin密mi粘zhan結jie在zai一yi起qi，既ji阻zu止zhi了le原yuan結jie構gou由you於yu裂lie縫feng等deng原yuan因yin造zao成cheng的de局ju部bu應ying力li集ji中zhong病bing害hai，又you恢hui複fu了le原yuan結jie構gou變bian形xing的de協xie調tiao性xing
，使shi其qi能neng夠gou承cheng受shou更geng大da的de外wai荷he載zai。

　　2.5.3錨噴混凝土加固設計原則

　　genjujiaguyuanli，maopenhunningtujiaguqiaoliangshijishangrengshijiadagoujianjiemianjiagufa。suoyi

，jiagushejiyuanzerenganjiadagoujianjiemiandefangfajinxingneilijisuan。qishejiyuanzewei：

　　(1)恒載內力(包括新噴射的混凝土)按原構件的截麵模量進行計算
，即新噴的混凝土恒載仍作用於原構件上；

　　(2)活(huo)載(zai)內(nei)力(li)用(yong)加(jia)大(da)後(hou)的(de)組(zu)合(he)體(ti)截(jie)麵(mian)模(mo)量(liang)計(ji)算(suan)內(nei)力(li)，即(ji)新(xin)舊(jiu)混(hun)凝(ning)土(tu)作(zuo)為(wei)一(yi)個(ge)整(zheng)體(ti)計(ji)算(suan)，對(dui)不(bu)同(tong)的(de)混(hun)凝(ning)土(tu)標(biao)號(hao)和(he)新(xin)增(zeng)的(de)補(bu)強(qiang)鋼(gang)筋(jin)按(an)其(qi)彈(dan)性(xing)模(mo)量(liang)進(jin)行(xing)截(jie)麵(mian)換(huan)算(suan)；

　　(3)仍按彈性理論進行計算；

　　(4)強度驗算按照噴射截麵占原截麵的比率
，考慮是否按組合截麵進行有關驗算；

　　(5)進行加固設計前
，應弄清橋梁的原始情況以及病害原因，對橋梁的基本承載能力作出評價；

　　(6)采(cai)用(yong)的(de)噴(pen)射(she)混(hun)凝(ning)土(tu)與(yu)鋼(gang)筋(jin)的(de)強(qiang)度(du)等(deng)級(ji)，不(bu)應(ying)低(di)於(yu)原(yuan)結(jie)構(gou)的(de)強(qiang)度(du)等(deng)級(ji)。對(dui)於(yu)結(jie)合(he)截(jie)麵(mian)處(chu)兩(liang)種(zhong)不(bu)同(tong)強(qiang)度(du)等(deng)級(ji)的(de)混(hun)凝(ning)土(tu)共(gong)同(tong)作(zuo)用(yong)時(shi)，應(ying)以(yi)較(jiao)低(di)強(qiang)度(du)等(deng)級(ji)作(zuo)為(wei)計(ji)算(suan)標(biao)準(zhun)來(lai)進(jin)行(xing)換(huan)算(suan)。